5.4.2. Жорсткість на зрушення омоноліченних гладких і шпонкових сполучень визначається за формулою
Gо - початкова жорсткість сполучень на зрушення, що дорівнює
5.4.3. При відсутності в плитах опорних діафрагм у вигляді поперечних опорних ребер, звужень пустот або бетонних вкладишів зсувні сили викликають зміщення верхніх полиць плит щодо полиць ригеля, що знижує ефект спільної роботи ригелів з настилом. Тому жорсткість зв'язків зсуву складовою балки в цьому випадку слід визначати за формулою
де Gн - умовна зсувна жорсткість звисів настилу в горизонтальній площині, яка приймається за результатами випробувань або спеціальних розрахунків.
Оскільки зсув верхніх полиць настилу супроводжується викривленням торцевих ділянок плит і появою в них поперечних згинальних моментів, що перерізують і дотичних сил, може виникнути необхідність посилити опорні ділянки тонкостінних плит збільшенням армування або потовщенням полиць і ребер в торцях.
6.1. Міцність сполучення на зрушення визначається за формулою
де зсувні сили, які сприймаються сполученням з половини прольоту балки за рахунок тертя, шпонок, закладних деталей і упору настилу в колону (рис 11, 12в, г, д, е, к).
Мал. 11. Поперечні розпори настилу в колони.
Мал. 12. Епюри сил, що зсувають, сприймаються сполучень:
а - конструкція ригеля; б - епюра; в - епюра; г - епюра; д - епюра; е - епюра; ж -.
6.2. Сила тертя в сполученні визначається за формулою
де - сила тертя від вертикальних реакцій і навантаження, що дорівнює
- сила тертя від тиску між связевой плитою і ребром ригеля, рівна
тут Ns, ser - допустиме розтягуюче зусилля в плиті-розпірці, при нормативних опорах стали, рівне 64,2 кН в серії 1.020-1 / 83 і 107 кг в серії ІІ-04; - уніфікована розрахункове навантаження на ригель з довжини 1 м;
k - кількість звисів в складовою балці; f - коефіцієнт тертя, що приймається при розрахунку по 2-й групі граничних станів рівним 0,7, а по 1-й групі - 0,55; gs - коефіцієнт надійності по арматурі, що приймається за СНиП 2.03.01-84, табл. 21; р - уніфікована тривало діюча частина нормативного навантаження.
6.3. Щоб запобігти крихке руйнування шпонок від зрізу, висота шпонок повинна визначатися з умови (див. Рис. 3-є):
де ah - глибина шпонки (див. п. 2.14);
Rв, ser; Rвt, ser - нормативні опору бетону ОМОН лічіванія швів на осьовий стиск і розтяг, прийняті
по СНиП 2.03.01-84, табл. 12; gвt; gвc - коефіцієнти надійності по бетону при розтягуванні і стиснень, прийняті за СНіП 2.03.01-84. табл. 11.
При змінної висоті шпонки (рис. 12а) умова (69) справедливо для усередненого значення висоти шпонки.
Величина зсуву сили, що сприймається сполученням за рахунок шпонок смятия (рис. 12 д), визначається за формулою
де g - коефіцієнт, що дорівнює 1 при розрахунку по 2-й групі граничних станів і 0,7 - за 1-й групі; Aef - мінімальна площа зминання шпонки (рис. 3-є) на контактируемих поверхнях сполучення; hh - кількість шпонок на крайній третині розрахункової довжини складовою балки на вертикальних і горизонтальних поверхнях сполучень.
Якщо на поверхнях сполучення елементів неоднакове число або розміри переривчастих шпонок, то слід перевіряти міцність сполучень для перетинів уздовж кожної грані, приймаючи меншу з них.
6.4. Зсувна сила, що сприймається за рахунок зварювання закладних виробів (рис. 12е), обчислюється за формулою
де n3 - кількість зварених заставних деталей на крайній третині розрахункової довжини складовою балки; tз, ser - міцність заставної деталі, що визначається при нормативних значеннях міцності стали з урахуванням конструктивних вимог по [15] п. 2.15.
6.5. Зсувна сила в сполученні, сприймається завдяки упору настилу в колону, має місце в разі, коли ширина ребра ригеля "в" менше ширини колон "вк" (рис. 11, 12ж), і визначається за формулою
де - допустиме розтягуюче зусилля в ригелі при нормативних характеристиках стали, рівне 50 кН в двухполочная і 80 кН в Однополичний в серії 1.020-1 / B 3 і, відповідно, 50 і 100 кН в ригелях серії ІІ-04;
Ав - площа стиснення між колоною і плитою (рис. 11), що дорівнює
тут аш - ширина шва між настилом і ребром ригеля, яка приймається 25 мм.
7.1. Розрахунок ригелів з урахуванням спільної роботи зі збірним настилом можливий лише при високій якості виготовлення і монтажу конструкцій, включаючи зварювання та замонолічування вузлів. Вимоги до якості повинні вказуватися в робочих кресленнях конструкцій і будівель.
7.2. Міцність, жорсткість і тріщиностійкість ригелів перевіряються по ГОСТ 8829-85 (при розрахунку за граничними станами 2-ї групи з урахуванням спільної роботи) випробування не фрагмента, що складається з ригеля і плит, а одного ригеля. При цьому методику випробування і контрольні навантаження по міцності слід приймати відповідно до ГОСТ 8829-85.
Контрольні навантаження по жорсткості і тріщиностійкості визначаються за формулою
де рк - контрольне навантаження, визначена виходячи з діючих на ригелі корисних навантажень, власної ваги ригеля і плит; - згинальний момент в розрахунковому перерізі від нормативних навантажень, визначених без урахування спільної роботи (13); M2x - згинальний момент в розрахунковому перерізі ригеля від нормативних навантажень, визначений з урахуванням розвантажує впливу плит за формулою (12).
7.4. У разі обліку спільної роботи ригеля і плит при розрахунку по першій і другій групах граничних станів до початку монтажу конструкцій повинен бути випробуваний фрагмент, що складається з ригеля і плит, за методикою, розробленою укладачами цих Рекомендацій.
Перед початком масового виготовлення окремі конструктивні елементи повинні бути випробувані по ГОСТ 8829-85. При цьому контрольне навантаження для перевірки жорсткості і тріщиностійкості визначається по п. 9.2. Контрольне навантаження по перевірці міцності визначається за формулою (72), брав замість рк - контрольне навантаження, визначену виходячи з діючих на ригель навантажень, - згинальний момент в розрахунковому перерізі від розрахункових навантажень, певний без урахування спільної роботи, M2x - то ж, певний з урахуванням спільної роботи по п. 4.3.
Поточний приймальний контроль в цьому випадку можна вести відповідно до п. 7.3.
7.5. Зводячи будинок, слід приділяти особливу увагу контролю міцності бетону, використовуваного для заповнення швів і стиків і контролю якості замоноличивания.
7.6. Міцність бетону замонолічування перевіряється в проектному віці випробуванням контрольних кубів, виготовлених на будмайданчику одночасно з бетонуванням швів і тверднуть в тих же умовах, що і шви замонолічування або неруйнівними методами безпосередньо в швах.
7.7. Міцність контролюється випробуванням кубів по ГОСТ 10180-78.
Неруйнівними методами міцність бетону контролюється по ГОСТ 17624-78, ГОСТ 22690.0-77, ГОСТ 22690.1-77, ГОСТ 22690.2-77 за методиками, узгодженими з інститутами-розробниками цих стандартів.
7.8. Кількість відбираються зразків повинна бути не менше подвоєного мінімального встановленого ГОСТ 18105-86.
Кількість і розміщення ділянок визначення міцності бетону неруйнівними методами встановлюється проектною організацією таким чином, щоб загальна кількість ділянок становила не менше необхідних за ГОСТ 17105-86.
7.9. Міцність бетону оцінюється по ГОСТ 18105-86.
7.10. Якість замоноличивания оцінюється візуально, розкриттям швів, а також радіографічним методом по ГОСТ 17625-83.
Після омоноличивания сполучень по кожному поверху перекриття складається акт на приховані роботи з результатами випробувань кубів і вибірково розтинів сполучень.
8.1. У проекті будівлі, в яких використовується ригелі, запроектовані по 1-й групі граничних станів з урахуванням спільної роботи з плитами перекриття, повинні бути обумовлені правила виконання робіт. При замонолічуванням слід керуватися правилами робіт, встановленими СНиП.
8.2. Поверхня ригеля і плит в швах, що підлягають замонолічуванню бетоном, повинна бути промита і зволожена з метою очищення від забруднення і зменшення відсмоктування води з покладеної в швах бетонної суміші.
8.3. Для бетонування швів рекомендується використовувати бетонну суміш з додаванням суперпластифікатора.
1. Рекомендації з розрахунку каркасно-панельних суспільних будівель із застосуванням ЕОМ / Л.Л. Панипін, Б.Н. Волинський, В.Е. Савранський і ін. ЦНІЇЕП торгово-побутових будівель і туристських комплексів. - М. Стройиздат, 1986. - 80 с.
2. Диховічний І.А. Максименко В.А. Збірний залізобетонний уніфікований каркас. - М. Стройиздат, 1985. - 296 с.
3. СНиП 2.03.01-84. Бетонні та залізобетонні конструкції / Держбуд СРСР. - М. ЦІТП Держбуду СРСР, 1985. - 79 с.
4. Посібник з розрахунку статично невизначених залізобетонних конструкцій (проект). - М. Стройиздат, 1988.
5. Бердичівський Г.І. Клевцов В.А. та ін. Попередньо напружені конструкції будівель і інженерних сооруженій.- М. Стройиздат, 1977. - 207 с.
6. Семченков А.С. Кутовий А.Ф. Гуща Ю.П. Дослідження дійсної роботи ригелів у складі збірних перекриттів, - Бетон і залізобетон. - 1987. - № 3.
7. Тимошенко С.П. Опір матеріалів. Т.2. - М. Наука, 1965. - 48 с.
8. складаний М.М. Дослідження ребристих залізобетонних панелей П-образного профілю як неоднорідних просторових систем // Зб. праць МІСД. - М. 1969. - № 2. - вип. 1.
9. Морозов Н.В. Кащеєв Г.В. Колчина О.Н. Лепський В.І. Жорсткість вузлів каркаса связевой системи з урахуванням пластичних деформацій. - Бетон і залізобетон. - 1978. - № 12.
10. Повнозбірні каркасні конструкції громадських будівель / В.І. Лепський, Б.Н. Волинський, Л.Л. Паньшін і ін. ЦНІЇЕП торгово-побутових будівель і туристських комплексів. - М. Стройиздат, 1974. - 90 с.
11. Ржаніцин А.Р. Складові стрижні і пластинки. - М. Стройиздат, 1986. - 315 с.
12. Байкор В.Н. Складна М.М. Фролов А.К. Спільне деформування збірних залізобетонних елементів в покритті промислових будівель / МІСД. - М. 1977. - 13 с. Деп. ВНІІІС, № 817.
13. Гуща Ю.П. Про облік непружних деформацій бетону і арматури в розрахунку залізобетонних конструкцій по першій і другій групах граничних станів / Удосконалення конструктивних форм, методів розрахунку і проектування залізобетонних конструкцій: Праці НДІЗБ. - 1983. - с. 11-18.
14. Рекомендації з проектування сталевих закладних деталей для залізобетону. - М. НИИЖБ, 1984. - 87 с.
15. Клевцов В.А. Юозайтіс Н.Б. Дослідження плит покриття з урахуванням їх спільної роботи із кроквяними конструкціями. // Праці НДІЗБ. - М. 1977. - с.13-21.
16. Семченков А.С. Кутовий А.Ф. Макаров Г.Д. Семко Ю.Н. Експериментальні дослідження спільної роботи попередньо напруженого ригелів з настилом з плит 2Т. // Прогресивні індустріальні конструктивні системи в будівництві громадських будівель: Зб. наук. тр. / ЦНДІЕП житла. - М. 1987. - с.111-130.